Análisis de puentes:
ELEVACIÓN DE UN PUENTE Estribo 1 Estribo 2 NAME NAMO NAMIN Perfil de socavación Relleno compactado al 90 % Proctor Lavaderos, defensas y guarnicionesSuperestructura Parapeto Terreno natural Libre bordo Claro Longitud total
Sección transversal de Superestructura Losa Parapeto peatonalParapeto vehicular Trabes aashto Diafragmas
CARGA PEATONAL M = wl² 8 En donde: M= Momento flexionante w= Carga peatonal (295 kg/m²) l= Longitud de la banqueta (m)
ANALISIS Y DISEÑO DE LOSA Mcm = ω L 2 12 T T TT Vcm = ω L 2 Mcv = S + 0.61 9.74 x P T T T Momento por Carga Muerta Cortante por Carga muerta Momento por Carga Viva (Aashto)
ANALISIS DE VOLADO Mcv = P x d E Vcv = P E P = Peso de una llanta más el impacto E = Ancho de distribución Momento por Carga Viva Cortante por Carga Viva Mcm = W x L 2 2 Vcm = W x L Momento por Carga Muerta Cortante por Carga muerta
Wcm ESFUERZOS POR CARGA MUERTA M = wl² 8 Wcm= Peso de losa Peso de asfalto Peso de diafragmas Peso propio Peso de parapetos Peso peatonal
Wcv ESFUERZOS POR CARGA VEHICULAR Wcv= HS-20 IMT-20.5 T3-S3 T3-S2-R4 IMT-66.5
1010 CARGAVEHICULAR
1111 Σ M2 = R1 L – P ( L-x )Sabemos que: P = P1 + P2 P ( L-x ) L Σ M1 = R2 L – Px Px L P a P P12 R R1 2 L bx 3 R1 = R2 =
1212 M3 = R2 (L-x-b) Sustituyendo el valor de R2 tenemos: M3 = Px L ( L-x-b) L M3 = Px – Px2 - Pxb L P a P P1 2 R R1 2 L bx 3
1313 1 – 2x – b = 0 L L - 2x = b - 1 L L 2x = 1 - b L L Despejando “x”, tenemos: X= ( 1-b )L 2 = L 2 2 b = L - b 2 - L Buscamos el valor de “x” para que se produzca el Momento Máximo, para lo cual derivamos: d Mx d x = P – 2Px - Pb L L Igualando a 0 (cero) y dividiendo entre P
1414 P P P12 R R1 2 L b x 3 L / 2 L / 2 CL LC b/2 b/2 a CONCLUSION: EN UNA VIGA LIBREMENTE APOYADA EN SUS EXTREMOS SUJETA A UN TREN DE CARGAS MÓVILES, CUYAS DISTANCIAS PERMANEZCAN CONSTANTES, EL MOMENTO FLEXIONANTE MÀXIMO OCURRE: “CUANDO UNA DE LAS RUEDAS Y LA RESULTANTE DE LA CARGA EQUIDISTAN DEL CENTRO DEL CLARO”
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2020 I = 15.24 L + 38 I = Impacto L = Longitud del Claro (m) I M P A C T O Es el incremento en porcentaje del peso de un camión del peso de un camión al entrar y transitar por la superestructura
2121 Fc = Factor de concentración nt = Cantidad de trabes e = Distancia de la carga al centro d = Distancia entre trabes C O U R B O N Fc = 1 + 6 (nt + 1) (2n) nt² - 1 (e) d nt P P FACTOR DE CONCENTRACIÓN DE CARGA Porcentaje de las cargas vehiculares que se le atribuye a cada trabe en virtud de que éstas se encuentran a diferente distancia del centro de la superestrctura
2222 DISEÑO DE LA LOSA Y TRABE 𝐹𝑐 = 0.4 ∙ 𝑓′ 𝑐 k= 1 1 + 𝐹𝑠 𝑛 ∙ 𝐹𝑐 𝑛 = 𝐸𝑠 𝐸𝑐 𝑗 = 1 − 𝑘 3 𝐾 = 𝐹𝑐 ∙ 𝑘 ∙ 𝑗 2 Constantes de cálculo
2323 DISEÑO (continuación) Revisión de la sección (profundidad del eje neutro) 𝑘𝑑 = −𝑏 ± 𝑏2 − 4𝑎𝑐 2𝑎 Profundidad de compresión 𝑗𝑑 = 𝑑 − 𝑍 𝑍 = 𝑥 3 Obtención del brazo del par de fuerzas
2424 24 Obtención de la compresión Obtención del momento resistente Esfuerzo actuante 𝐹𝑐 > 𝑓𝑐 𝑓𝑐 = 𝑀 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 Comparación del esfuerzo actuante con el resistente Revisión de la compresión 𝐶 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐 𝑀 = 𝐶 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 𝑀 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑≈ DISEÑO (continuación)
2525 Cálculo del acero de refuerzo Se propone acero Cálculo de la tensión 𝑀 = As ∙ 𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑Entonces Revisión de la tensión 𝑇 = 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑠 𝐴𝑠 = 𝑀 𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 𝐴𝑠𝑓 = 𝑎𝑠 ∙ 100 𝑆 y como 𝑀 = 𝑇 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 DISEÑO (continuación)
2626 𝑓𝑠 = 𝑀 𝐴𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 Se sustituye Revisión de la tensión 𝐹𝑠 > 𝑓s Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
2727 𝑣 = 𝑉 𝑏 ∙ 𝑑 Esfuerzo cortante actuante Revisión por cortante en losa 𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi) Esfuerzo cortante resistente 𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
2828 𝑆 = 𝑎𝑣 ∙ 𝐹𝑠 ∙ 𝑛 𝑉𝑐 ∙ 𝑏 Obtención de la separación de los estribos Revisión por cortante en trabe 𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi) Esfuerzo cortante resistente 𝑣 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 + 𝑣(𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜) > 𝑣 act Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
2929 Análisis y diseño de estribos Y ASOCIADOS, S.C.
3030 Relleno de piedra de pepena desquebrajada de 25cm de espesor. Cuerpo y aleros de concreto Ciclópeo de f’c=150kg/cm² Elev. de desplante Estribo 1= 1504.695m Estribo 2= 1504.617m Espacio para izado de 30x30x25cm Tubo de PVC de 10cm de øTalud de 1:4
3131 COMPORTAMIENTO DE MUROS DE CONTENCIÓN VOLTEAMIENTO DESLIZAMIENTO ESFUERZO W b/2 = MR μ W Fad Terreno E n3 MA E ˃1 F ma x ˃1 PUENTES 2 2 1.2 WΣFv MΣFH μ ΣFv ΣFH ˃1 Fy + M A y I ˃1Cv = CD = Cy = S =
3232 Wcm = carga muerta superestructura Wcv = carga viva Wimp + cc = impacto + concentración de carga Wt = peso tierra Wpp = peso propio estribo E1 = Empuje E2 = Empuje por sobrecarga Fr = Frenaje Fs = Sismo Fv = Viento Ft = Temperatura MR = ΣFx X MA = ΣFy Y
3333 CARGA DE SUPERESTRUCTURA CARGAS VERTICALES Wcm= Peso de losa Peso de asfalto Peso de diafragmas Peso propio Peso de parapetos Peso peatonal Wcv= HS-20 IMT-20.5 T3-S3 T3-S2-R4 IMT-66.5
3434 CARGA MUERTA DE SUBESTRUCTURA CARGAS VERTICALES (continuación) W= Peso propio Peso de las cuñas de tierra
3535 Empujes de tierras - Sismo - CARGAS HORIZONTALES Fricción Frenaje Viento
3636 CARGAS HORIZONTALES (continuación)
3737 Se debe considerar una fuerza provocada por el efecto del frenaje de los vehículos que transitan por la superestructura. Se considera en dirección horizontal, en sentido longitudinal, pero a una altura de 1.8 metro de la rasante, su valor se estima como el 5% de la carga viva vehicular que actúa en cada uno de los carriles (aplicando las consideraciones de los factores de reducción según el número de carriles). En la obtención de esta fuerza no se debe incluir el impacto. CARGAS HORIZONTALES (continuación) Frenaje
3838 El empuje de tierras sin sobrecarga se determina así con la fórmula de Rankine: K x W x h² E = 2 1 – sin Α K = 1 + sin A En donde: E= empuje de tierra W= peso volumétrico del material. h= altura del material A=ángulo de reposo del material. El material que se ocupa en los terraplenes, en este caso para los accesos, comúnmente tienen un talud de 1.5:1. Con esta inclinación se presenta un ángulo de reposo del material del orden de los 33°41’. 1-sin 33°41’ 1+sin 33°’41 = 0.286Entonces: K = 0.286 x 1,600 x 6.09² 2 = 8.495 tonPor lo tanto: E = CARGAS HORIZONTALES (continuación) Empuje de tierra
3939 Tipo I.- Suelo Rígido y estable o roca de cualquier naturaleza con espesor no menor a 60 m. Tipo II.- Suelos formados de arcillas semirígidas o suelos friccionantes con espesor igual o mayor a 9 metros sobre estrato de suelos tipo I. Tipo III.- Suelos formados por limos o arcillas blancas con espesor igual o mayor a 12 metros sobre estrato de suelos tipo I. En la consideración del comportamiento dinámico de los suelos en donde se construyen las estructuras, se consideran tres tipos de suelos basados en resultados de exploraciones geotécnicas. Sismo CARGAS HORIZONTALES (continuación)
4040 El método simplificado utilizado la siguiente fórmula: En donde: S= Fuerza horizontal equivalente c= Coeficiente que se obtiene de la tabla de espectros sísmicos para estructuras tipo B Q = Factor de comportamiento sísmico W = Peso de la estructura La relación c/Q no deberá ser menor que ͣ0 de la tabla de espectros sísmicos para estructuras tipo B WQ c S = CARGAS HORIZONTALES (continuación) Sismo
4141 Valores del espectro sísmico para estructuras tipo B Sismo
4242 FALLA SECCIÓN INTERMEDIA
4343 REVISIÓN DE GRUPOS Esfuerzo máximo en el desplante: ton/m² Fuerza vertical (Fv): ton Fuerza horizontal (Fh): ton Momento vertical (Mv): ton m Momento horizontal (Mh): ton m Base del estribo (b): m Área (A): m² Centro de cargas (y=b/2): m Grupo I %
4444 TABLA DE LOS COEFICIENTES γ y β
4545 REVISIÓN DE GRUPOS Excentricidad en la cimentación del estribo para el grupo I Centro de gravedad: Fv Excentricidad: Momento de diseño Por tratarse del grupo I, el esfuerzo del terreno no sufre cambio, ya que se debe considerar el 100% de su valor 2 Momento de inercia I’ = b x h
4646 COMO ENCONTRAR ΣF, ΣFX, ΣMΑ Y ΣMR MOMENTO (ton-m) GRUPO CARGAS Fv VERTICALES (ton) FH HORIZONTALES (ton) BRAZO (m) VERTICALES HORIZONTALES Wcm Wcv WImp+cc Wt Wpp 14,2 4.3 1,3 11,1 40,3 2,30 2,30 2,30 3,41 2,28 32.66 9.89 2.99 37.85 91.88 E=E1+E2 Fr Fs Fv Ft 26,0 0,01 0,8 0,3 0,6 3,44 7,40 7,40 7.40 7,40 89.44 0.07 5.92 7.23 4.44 ΣFv = 71.2 ΣFH = 27.41 ΣMv = 175.27 ΣMH = 99.87
4747 Wy MH ˃1Cv = Fy Fx ˃1CD = μ PUENTES 2 2 Fy A f max y min 1 + I x b b My - Mx A = e = 2 F 6e b =
4848 E a a’ b b’ TT ¿ DONDE FALLARA ? EN EL CUERPO DE LA PILA
4949 fmax a a’ C I ΣFx ΣFy PROCESO EN EL CUERPO DE LA PILA HACER ANALISIS INTERVINIENDO TODAS LAS CARGAS HASTA LA SECCION a-a’ REVISAR EN ESTA SECCIÓN LOS ESFUERZOS QUE SE PRESENTAN NO DEBE HABER TENSIONES
5050 REVISIÓN DEL ESCALON Esfuerzos en el desplante para el grupo I
5151 Diseño del cabezal Empujes de tierras - Sobrecarga - Fricción - Frenaje - Sismo -
5252 FALLAS POR SOCAVACION
5353 PUENTE “MICHIAPA” – Falló por falta de inspección periódica ( cada año ) que debe hacer el ingeniero de puentes o el de conservación del camino.
5454 Un lugareño nos expreso: “Antes que el estribo fallara, nos bañabamos y se podia uno meter debajo de la cimentación”
5555 Análisis y diseño De Pilas Y ASOCIADOS, S.C.
5656 Fd= Fza dinámica del agua Fs = Sismo Fv = Viento Ft = Temperatura Wcm = carga muerta superestructura Wcv = carga viva + impacto Wpp = peso propio pila Cargas Verticales Fr = Frenaje Fs = Sismo Fv = Viento Ft = Temperatura
5757 DISEÑO DEL CABEZAL P M V Esfuerzos a los que estará sujeto el cabezal Armado del cabezal
5858 Sismo Q C S= W En donde: S= Fuerza horizontal equivalente c= Coeficiente que se obtiene de la tabla de espectros sísmicos para estructuras tipo B Q = Factor de comportamiento sísmico W = Peso de la estructura FUERZA SÍSMICA
5959 Valores del espectro sísmico para estructuras tipo B
6060 FUERZA POR VIENTO Viento Transversal Longitudinal En Carga viva: 0.15 ton/m 0.059 ton/m (a una altura de 1.8 sobre la rasante) En superestructura: 0.25 ton/m2 0.06 ton/m2 En subestructura: 0.2 ton/m2
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6262 Y X Wt Wpp E1 + E2 Fr + Fs + Fv + Ft Wcm + Wcv+imp + cc DISEÑO DE LA COLUMNA
6363 DISEÑO DE LA COLUMNA Revisión por efecto de esbeltez Los efectos de esbeltez se pueden despreciar cuando (KH’/r)<22 Donde: H’= Altura efectiva r = Radio de giro k= factor que depende si la columna es contraventeada o no lo es. Wt E1 + E2
6464 W b/2 = MR M W Fad. TerrenoE nʒ MA E ˃1 F ma x ˃1 2 2 1.2 WΣFv MΣFH ΣFv ΣFH ˃1 Fv + M A y I VOLTEAMIENTO DESLIZAMIENTO ESFUERZO Cy = CD = Cy = M = S =
6565 DISEÑO DEL CABEZAL 𝐹𝑐 = 0.4 ∙ 𝑓′ 𝑐 k= 1 1 + 𝐹𝑠 𝑛 ∙ 𝐹𝑐 𝑛 = 𝐸𝑠 𝐸𝑐 𝑗 = 1 − 𝑘 3 𝐾 = 𝐹𝑐 ∙ 𝑘 ∙ 𝑗 2 Constantes de cálculo
6666 DISEÑO (continuación) Revisión de la sección (profundidad del eje neutro) 𝑘𝑑 = −𝑏 ± 𝑏2 − 4𝑎𝑐 2𝑎 Profundidad de compresión 𝑗𝑑 = 𝑑 − 𝑍 𝑍 = 𝑥 3 Obtención del brazo del par de fuerzas
6767 Obtención de la compresión Obtención del momento resistente Esfuerzo actuante 𝐹𝑐 > 𝑓𝑐 𝑓𝑐 = 𝑀 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 Comparación del esfuerzo actuante con el resistente Revisión de la compresión 𝐶 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐 𝑀 = 𝐶 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 𝑀 = 0.5 ∙ 𝑘𝑑 ∙ 𝑏 ∙ 𝑓𝑐 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑≈ DISEÑO (continuación)
6868 Cálculo del acero de refuerzo Se propone acero Cálculo de la tensión 𝑀 = As ∙ 𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑Entonces Revisión de la tensión 𝑇 = 𝐴𝑠 ∙ 𝑓𝑠 𝐴𝑠 = 𝑀 𝑓𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 𝐴𝑠𝑓 = 𝑎𝑠 ∙ 100 𝑆 y como 𝑀 = 𝑇 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 DISEÑO (continuación)
6969 𝑓𝑠 = 𝑀 𝐴𝑠 ∙ 𝑗 ∙ 𝑑 Se sustituye Revisión de la tensión 𝐹𝑠 > 𝑓s Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
7070 𝑣 = 𝑉 𝑏 ∙ 𝑑 Esfuerzo cortante actuante Revisión por cortante 𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi) Esfuerzo cortante resistente 𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
7171 𝑆 = 𝑎𝑣 ∙ 𝐹𝑠 ∙ 𝑛 𝑉𝑐 ∙ 𝑏 Obtención de la separación de los estribos Revisión por cortante 𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi) Esfuerzo cortante resistente 𝑣 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 + 𝑣(𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜) > 𝑣 act Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
7272 DISEÑO DE LA COLUMNA =1.5% – 2% Se propone la cuantía de acero r Revisión por agrietamiento 𝑒𝑥 𝑏 + 𝑒𝑦 ℎ < 0.5 Revisión por efectos de esbeltez 𝑘ℎ 𝑟 < 22 Revisión en el sentido X
7373 DISEÑO (continuación) 𝒓 𝒆 pn pn Se entra a la gráfica con los siguientes valores: 𝒓 𝒆 pn Y se obtienen los siguientes valores: k c c
7474 Con los datos obtenidos de la gráfica se obtiene el esfuerzo actuante del concreto: DISEÑO (continuación) 𝑓𝑐 = 𝑐 ∙ 𝑀 𝑝𝑖 ∙ 𝑟3 𝐹𝑐 𝑟𝑒𝑠 > 𝑓𝑐 (𝑎𝑐𝑡) Comparación del esfuerzo del concreto actuante con el resistente Con los datos obtenidos de la gráfica se obtiene el esfuerzo actuante del acero: 𝑓𝑠 = 𝑛 ∙ 𝑓𝑐 ∙ ( 1 𝑘 − 1) 𝐹𝑠 𝑟𝑒𝑠 > 𝑓𝑠 (𝑎𝑐𝑡) Comparación del esfuerzo del acero actuante con el resistente
7575 DISEÑO DE LA COLUMNA Para la revisión de la columna en el sentido Z se procede de la misma manera antes descrita, solo que se hace intervenir los datos en el otro sentido Revisión en el sentido Z
7676 𝑣 = 𝑉 𝑏 ∙ 𝑑 Esfuerzo cortante actuante Revisión por cortante de la columna 𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi) Esfuerzo cortante resistente 𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
7777 PTE JALAPA COSTA DE CHIAPAS ESCOINTLA
7878 78 Puente La Fortuna Ubicado en la localidad de Despoblado Chiapas
7979 79 Puente La Fortuna Ubicado en la localidad de Despoblado Chiapas Espacio entre las dos estructuras en donde se observa el nivel de azolve que a lo largo de los años se ha logrado acumular
8080 80
8181
8282 Sugerencias Y ASOCIADOS, S.C.
8383 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Sube Sube Gatos Calzas Bloque de gateo
8484 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Sube Sube Gatos Calzas Bloque de gateo
8585 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Sube Sube Gatos Calzas Bloque de gateo Neoprenos nuevos
8686 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Baja Baja Gatos Calzas Bloque de gateo
8787 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Baja Baja Gatos Calzas Bloque de gateo
8888 88 ELEVACION DE SUPERESTRUCTURA MEDIANTE GATOS HIDRAULICOS. CONSTRUCCION DE MENSULAS PARA GATEO Y CAMBIO DE APOYOS.
8989 DIAFRAGMAS PARA GATEO NICHOS PARA GATEO BLOQUES DE GATEO OPCIONES DE ELEMENTOS PARA GATEO DE SUPERESTRUCTURA DESDE PROYECTO.
9090 CIMENTACION INSUFICIENTE Y SUPERESTRUCTURA CON CLAROS SIMPLEMENTE APOYADOS Puente Tubul
9191 Que pasa con los puentes que tienen insuficiente rigidez debido a la ausencia de diafragmas? cabezal cabezal Nichos de izaje diafragma Trabes presforzadas Dispositivo antisísmico Apoyos de neopreno Nicho de izaje Banco W W
9292 Puente Zacatal.
9393 Puente Pijijiapan.
9494
9595
9696 Juntas WR capacidad de movimiento de 50 a 75 mm Juntas WOSd capacidad de movimiento de 50 a 100 mm Juntas Wd capacidad de movimiento de 60 a 230 mm
7575 DISEÑO DE LA COLUMNA Para la revisión de la columna en el sentido Z se procede de la misma manera antes descrita, solo que se hace intervenir los datos en el otro sentido Revisión en el sentido Z
7676 𝑣 = 𝑉 𝑏 ∙ 𝑑 Esfuerzo cortante actuante Revisión por cortante de la columna 𝑉𝑐 = 0.95 𝑓′𝑐 (f’c en psi) Esfuerzo cortante resistente 𝑣 𝑟𝑒𝑠 > 𝑣 act Comparación del esfuerzo actuante con el resistente DISEÑO (continuación)
7777 PTE JALAPA COSTA DE CHIAPAS ESCOINTLA
7878 78 Puente La Fortuna Ubicado en la localidad de Despoblado Chiapas
7979 79 Puente La Fortuna Ubicado en la localidad de Despoblado Chiapas Espacio entre las dos estructuras en donde se observa el nivel de azolve que a lo largo de los años se ha logrado acumular
8080 80
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8282 Sugerencias Y ASOCIADOS, S.C.
8383 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Sube Sube Gatos Calzas Bloque de gateo
8484 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Sube Sube Gatos Calzas Bloque de gateo
8585 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Sube Sube Gatos Calzas Bloque de gateo Neoprenos nuevos
8686 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Baja Baja Gatos Calzas Bloque de gateo
8787 ¿QUE HACEMOS PARA CAMBIAR LOS APOYOS DE NEOPRENO? Baja Baja Gatos Calzas Bloque de gateo
8888 88 ELEVACION DE SUPERESTRUCTURA MEDIANTE GATOS HIDRAULICOS. CONSTRUCCION DE MENSULAS PARA GATEO Y CAMBIO DE APOYOS.
8989 DIAFRAGMAS PARA GATEO NICHOS PARA GATEO BLOQUES DE GATEO OPCIONES DE ELEMENTOS PARA GATEO DE SUPERESTRUCTURA DESDE PROYECTO.
9090 CIMENTACION INSUFICIENTE Y SUPERESTRUCTURA CON CLAROS SIMPLEMENTE APOYADOS Puente Tubul
9191 Que pasa con los puentes que tienen insuficiente rigidez debido a la ausencia de diafragmas? cabezal cabezal Nichos de izaje diafragma Trabes presforzadas Dispositivo antisísmico Apoyos de neopreno Nicho de izaje Banco W W
9292 Puente Zacatal.
9393 Puente Pijijiapan.
9494
9595
9696 Juntas WR capacidad de movimiento de 50 a 75 mm Juntas WOSd capacidad de movimiento de 50 a 100 mm Juntas Wd capacidad de movimiento de 60 a 230 mm
ejemplos:
